Page 34 - 精细化工2019年第10期
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·2000· 精细化工 FINE CHEMICALS 第 36 卷
Forming,指零件成形后,仅需少量加工或不再加工, 并将参考文献中的实验结果与数值模拟结果比较,
就可用作机械构件的成形技术),并且在目前的报道 如图 6 所示。金刚石体积分数小于 40%的复合材料
中使用该工艺制得的金刚石/铜复合材料热导率少 热导率接近数值模拟结果,大于 40%时文献中材料
有超过 700 W/(m·K)的情况。热压烧结原理与上述 的热导率会发生下降,而数值模拟结果继续上升。
两种方法类似,但条件没有高温高压烧结高,性价 不同金刚石颗粒粒径复合材料的热导率数值模拟结
比又不如放电等离子烧结法,存在固相烧结界面结 果与实验结果如图 7 所示。当金刚石颗粒粒径为
合差以及轴向加压制备材料形状单一的缺点。熔渗 82.5~110.0 μm 时,复合材料热导率接近数值模拟的
法虽然界面结合较好,但是在非超高压熔渗中通常 结果,粒径较大或较小时偏差较大,并且整体数值
要制作金刚石预制坯,增加了工序,并且熔渗的过 模拟结果高于实际值。
程中粘结剂分解消失,金刚石颗粒重新排列,严重
影响尺寸精度,意味着该方法难以胜任高精度复杂
零件的生产。
所以,制备高导热性能的金刚石/铜复合材料还
需要进一步优化工艺。例如,Pan 等 [39] 提出了一种
制备金刚石/铜复合材料的新方法。先采用磁控溅射
法在金刚石颗粒表面镀 Zr,并在 700 ℃下真空处理 30
min 得到 ZrC 层,再用化学沉积法在碳化锆涂层金
刚石颗粒上沉积铜,得到双层金刚石颗粒,最后对
双层金刚石颗粒进行超高压处理,并在真空烧结设
备中进行致密化得到复合材料。这种方法相比高温 图 6 不同金刚石体积分数的复合材料的热导率数值模
高压烧结法,省略了粉末混合步骤,使金刚石颗粒 拟结果与实验结果的比较 [41]
能够均匀分布,利于得到高金刚石体积分数的高导 Fig. 6 Comparison of numerical simulation results and
experimental results of thermal conductivity of
热复合材料;而相比熔渗法这种方法更利于生产近 composites with different diamond volume fractions [41]
净形状的工件,制得的双镀层金刚石颗粒后续可以
根据需要依靠模具制成熔渗法无法完成的复杂零
件。当然这样的方法并非完美,接来下研究人员还
需要从如何进一步优化制备过程中金刚石/铜的界
面结合、降低成本、发展近净成形技术等角度出发,
寻找更优的工艺方法。
2 影响金刚石/铜复合材料导热性能的主
要因素
在已有的报道中发现,影响金刚石/铜复合材料
图 7 不同金刚石颗粒粒径的复合材料的热导率数值模
导热性能的因素非常多,并且影响的机理复杂,在
拟结果与实验结果的比较 [41]
不同的条件下也会得到不同的结果。本文从以下几 Fig. 7 Comparison of numerical simulation results and
个方面出发,介绍了影响金刚石/铜复合材料导热性 experimental results of thermal conductivity of composite
materials with different diamond particle sizes [41]
能的部分因素的研究情况。
2.1 金刚石粒径、品级及体积分数 分析认为,在数值模拟过程中,并未考虑实际
诸多文献表明,金刚石粒径、体积分数对复合 情况下材料的界面缺陷、间隙导致的界面热阻,所
材料的热导率影响很大。Kidalov 等 [40] 尝试采用纳米 以导致理论计算值普遍高于实际值。高热导率的金
级金刚石颗粒制备复合材料,发现即使在 2000 ℃、 刚石体积分数增加原本应该提升导热性能,但是矛
6.0~6.5 GPa 的超高温高压条件下,复合材料的热导 盾的是金刚石含量过高会增加间隙,恶化界面结合
率也只有 50 W/(m·K),远低于使用微米级金刚石的 情况,从而导致复合材料致密度下降,导热性能变
效果。张永杰等 [41] 采用有限元分析的方法对金刚石/ 差,因此,出现了实际实验中复合材料随金刚石体
铜复合材料导热性能进行数值模拟,结果表明金刚 积分数先增大后减小的情况。而小粒径会使得材料
石粒径、体积分数越大,复合材料的热导率越大。 内部界面数增多,增加界面热阻,大粒径又会恶化